４ＣＸ１０００Ａのアンプがここにないので、動作データだけでもと探してみましたが、見つかりません。

そのかわり、スーパー・カソード・ドライビングで実験したときのデータが出てきましたのでお示しします。

実験機は表題左の写真にあるもの。安定動作していなかったころのもので、グリッドに吸収抵抗を挿入しています。
使用した４ＣＸ１０００Ａは、まだ程度がいいもので、たぶんヒーター点灯＜１０００時間、送信＜１００時間くらいで、充分元気なものでした。

> スーパー・カソード・ドライビング

カソードのドライビング・インピーダンスの算出は、どうやったか、忘れました。ゼロバイアスなのでもっと低いのじゃないのか、とも思うのですが・・・

カソードのバイアス抵抗で受信時のカットオフを得ています。

プレート電流は、カットオフ・バイアスのとき、ゼロ。送信状態では１５ｍＡくらいでした。
４ＣＸ１００００ＡのＡＢ１動作では２５０ｍＡくらいアイドル・カレントを流しますので、これは大幅な電気代節約効果です。

エキサイタ出力１００Ｗのとき、８００Ｗくらい出ています。直線性は悪くないですね。三極結合ですから、ゲインもそこそこ、メディアムμの三極管程度は確保されるようです。
スクリーン電流は、みごとな負電流領域からゼロへ上昇していくカーブです。もしドライブを増加させればそのまま正の領域に達することでしょう。

赤線は、スクリーン・グリッドをゼロ電位にする代わりに、ちょっといたずらで、ＤＣ電源から＋電圧を供給してみたときのデータです。もっと高い電圧にすればパワーが出ると思いますが、その分、アイドル・カレントは増加します。

図からわかるように、いずれの方法でも、グリッドＤＣバイアス電圧はゼロボルトになります。しかし、ヒーター点灯している状態では、電子走行がありますから、送受信のいずれでもＧ−Ｋ間に微小電流は流れていると思われます。

何故だか、投稿者が私のＩＤになってます。？？？？

SSBハンドブックでこの回路を見たことあります。この動作の場合、Ｇ１に電流は流れないのでしょうか？？４ＣＸ１０００Ａのグリッド損失ゼロワットが気になりまして。

このほか、変りダネとして入力電力を整流してＳｇに印加するＧ２ＤＡＦアンプがありますね。

> 何故だか、投稿者が私のＩＤ　

なぜでしょうね、解りませんが、犯人は私です。失礼しました。直しました。

> 入力電力を整流してＳｇに印加するＧ２ＤＡＦアンプ

その変わり種として、スーパーカソードのスクリーングリッドに入力ＲＦを整流したダイナミックＳＧバイアスをかける方法をやってみました。もちろん入力同調回路付きです。グリッド電流はほとんど流れないのだろうと思います。

送信管８１２２ｘ２本、整流管は９ｐ−ＭＴの６ＣＡ４です。
ＳＫドライビングのとき、１７０ｍＡだったプレート電流は、ダイナミックＳＧバイアスでは５００ｍＡになりました。

４ＣＸ１０００Ａでも実験した記憶がありますが、どんな動作をしたか、その記録とデータが見当たりません。

スクリーン電流の逆流対策で電源出力にブリーダー抵抗を設置しますが、この理屈が分かりません。
ブリーダー抵抗を真ん中にして、左側に電源右側に真空管、電源電圧300V、抵抗10Kオーム、逆流電流が10mAと40mAの状況を考えてみました。

10mAの時は真空管の起電力は10Kx10mA=100Vで300V以下なので問題は起きない。
40mAの時は10Kx40mA=400Vになるので高スクリーン電圧になる。
この考えは間違っている？
この時抵抗両端の電圧は、それぞれ何Vになる？

> スクリーン電流

仮にスクリーン電源の無負荷時の出力電圧を４００Vとして、負荷電流によりこの電源の出力電圧が下降するようすをこのグラフに示したとします。通常のチョーク入力の平滑回路だとこんな感じで電圧が低下します。
（コンデンサ入力の平滑回路だと、もっとやや直線に近い電圧降下のグラフになります。）

この電源が供給できる電圧は、負荷が真空管であれブリーダ抵抗であれ、この曲線になると考えます。

さてブリーダ抵抗に３５ｍＡ流した場合、グラフから、この電源の負荷には３００Ｖが出てきます。これはブリーダ抵抗に加わる電圧そのものですから、スクリーンにも３００Ｖが加わります。

４ＣＸ１０００Ａのスクリーンにこれを加えて動作させるとします。カットオフ、あるいはドライブをかけない状態ならスクリーン電流はゼロで、したがって電圧は３００Ｖです。

では、スクリーン電流が負電流のときにブリーダに生じる電圧はどうか（ブリーダには常に電源電圧もかかっています）、および正電流の場合の電源電圧の低下がどうか、単純じゃないですね、この計算は！

実測したほうが早いでしょう・・・

> スクリーン電流の逆流対策

別のスクリーン電源を作って、ブリーダ抵抗の代わりに、３００Ｖ定格のツェナーダイオードが入っているとすると、負のスクリーン電流が流れても、流しているツェナー電流に相殺されて、（単純に考えるなら）電圧は一定となります。

リニアアンプ２０８Ｕー１０のドライバ段や、出力４００Ｗのエアボーン送受信機６１８Ｔのファイナル段など、コリンズ製の中電力送信機の多数の例でこの方式が採用されています。
たいていプレート電圧を抵抗分割して、スクリーン側の抵抗に並列にツェナーを挿入しています。抵抗を並列にしているのは、ツェナーの消費電力の負担を減らす効果もあります。

しかしこの回路で吸収できる負電流の大きさは、このツェナーダイオードに流せる定格電流の範囲内である必要があります。

一方、この回路では、ツェナーよりも電源側に、適当な電圧降下が生じるような値の直列抵抗分を見越しておく必要があります。
したがって、もともと流していたツェナー電流を超える正のスクリーン電流が流れた場合は、電源電圧がツェナー電圧を割り込むため、ツェナーダイオードには電流は流れなくなります。

四極管・五極管のパワーアンプにおける電源について、諸先輩たちがスクリーン電源の重要性を説いています。すなわち、三極管と違って、これらの球ではプレート電圧の変動に対してほとんどプレート電流は変化しないが、スクリーン電源の電圧変動が球の動作に大きく影響するためです。

この回路はツェナーでは不十分で、これに代わるより高級な安定化回路（電圧の安定化と負電流に対するシャント効果を有するもの）にする必要がある、と諸文献にかれています。
実際、四極管使用のカラーテレビ送信機などの極めて低いＩＭＤ特性を要求される装置では、例外なく上記の電源方式を採用しているのは見逃せません。

しかし前出の２０８Ｕ−１０のファイナル段や３０Ｓ−１リニアアンプではこの回路は見当たらず、かわってスクリーン電源をプレート電源回路のカソード側の一部にする方法により済ませてしまっています。

古い時代の送信機では、この方法で十分要求を満たせたのかもしれませんが、どなたか、スクリーン電源の方式で生じる違いを実際に比較してみた方はいませんか？

> ブリーダー抵抗を真ん中にして

ＳＳＢ送信機のように電源の負荷変動が大きい場合、教科書的な単純な直流回路の考え方では充分ではありません。過渡的な変化も考慮に入れる必要があります。

そうなると電源回路の振るまいは、ちょっとやっかいですが、むずかしい理屈は電源に精通した方にお願いするとして、スクリーン電源に用いる回路の負荷に対する電圧変動を直線的なものと考えてみることにします。

４００Ｖ電源は負荷の変化に対して電圧一定となるものと仮定します。ブリーダ抵抗ＲＢは、電圧３００Ｖのとき３５ｍＡ流れるものを用いるとすると、

ＲＢ＝８．５７ｋΩ　が求められます。

> ブリーダー抵抗を真ん中にして

Ｎｏ１５７３への返信です。（段がずれています）
スクリーン電源の内部抵抗（を仮に直流抵抗だけと考えて）をＲ１、電源の負荷電流をＩＰＳ、ブリーダ電流をＩＢ、送信管スクリーンからのリバースカレントをＩＳとします。

スクリーン電流＝０　のときブリーダ抵抗には３００Ｖの電圧がかり、ブリーダ電流が３５ｍＡ流れます。

Ｎｏ１５８０への返信です。

スクリーン電源の内部抵抗Ｒ１は、上記の値から２．８６ｋΩになりますが、普通、ブリーダ抵抗のみで安定化を図る場合は、電源の内部抵抗（直流抵抗）はこんなに大きな値ではないでしょう。（ただしツェナーダイオードやシャント型レギュレータを入れる場合は、ある程度大きい値にする必要があるでしょう。）

さて、この回路を電流が集まる点Ｐについて考えてみると、点Ｐに入る電流と出ていく電流の和＝０になります（キルヒホッフの法則ですね！）ので、これを用いて、スクリーンのリバースカレントが３５ｍＡのときにブリーダ抵抗ＲＢに生じる電圧Ｅを求めることにします。

　Ｅ＝３７５．７（Ｖ）　が求められました。

もともとＥ＝３００Ｖでブリーダ抵抗に流していたブリーダ電流３５ｍＡと同等の値のリバースカレントでも、ブリーダ電流が相殺されるだけでなく、それより高い電圧が発生することが考えられました。

なお冒頭に書いたように、実際に用いる電源回路でのシミュレーションが可能であれば有用ですが、そう簡単ではないでしょう。

それと、４ＣＸ１０００ＡのＡＢ１級動作時の推奨されるスクリーン電圧は、３５０Ｖです。ＧＧアンプとするときは、ドライブＲＦ電圧によるカソード電位の上昇分を見越して３２５Ｖにするように、とＥｉｍａｃの技術資料に記載されています。

実際のスクリーン電流は、球の個体差により大幅に異なりますので、これも見越して、ブリーダ電流は実際に流す正のスクリーン電流より最低でも2倍、あるいは可能であれば3倍多めの１００ｍＡくらいあるほうがいいのかもしれません！　・・・どうぞ計算してみてください。

> ４ＣＸ１０００ＡのＡＢ１級動作時の推奨されるスクリーン電圧は、３５０Ｖ

これは３２５Ｖの間違いでした。訂正します。
ＧＧアンプにするときは、ドライブＲＦ電圧によるカソード電位の上昇分を見越して、最大スクリーン電流のときでもスクリーングリッド許容損失１２Ｗを超えないように低めの電圧に設定します。

写真は、４ＣＸ１０００Ａの前身と思われる、ガラス封止送信管を使用したリニアアンプの製作例。

ＳＩＮＧＬＥ　ＳＩＤＥーＢＡＮＤ誌より

>実測した方が早いでしょう・・・

で、終わりかなと思い困ったなと思っていましたが、No.1581で「電源のインピーダンスを小さくしましょう」の
記事の意味も含めて分かったような気がします。
ありがとうございます。

>ブリーダ電流は実際に流す正のスクリーン電流より最低でも2倍、あるいは可能であれば3倍多めの１００ｍＡくらいあるほうがいいのかもしれません！

実際の電源では順方向の内部抵抗が3Kではなくゼロに近いと思いますので、P点の電圧が300Vを維持できる最大の逆流電流は、無負荷時にブリーダーに流れる電流と等しくなるのではないでしょうか。
すなわち、ブリーダーに流す最低の電流値は正の最大電流値ではなく負の最大電流値ではないでしょうか。

> ブリーダーに流す最低の電流値は正の最大電流値ではなく負の最大電流値ではないでしょうか。

山下さんがご心配のスクリーン負電流の動きは、ダイナトロンの段のＮｏ１５６２にある４ＣＸ１０００Ａの定電流特性の図のスクリーン電流の範囲を見てください。

たとえばプレート電圧３０００Ｖ、グリッドバイアス電圧ー５５Ｖのとき、ゼロ信号入力で２５０ｍＡのアイドル電流が流れます。ここからドライブをかけていくと、たとえばプレート電圧１０００Ｖでプレート電流（ＲＦのピーク値）の２Ａまで流す（ＤＣならおよそ０．７Ａくらいでしょうか）とすると、スクリーン電流はまず負の領域から流れ始め、最低の−２５ｍＡくらいをかすめて、そのあとゼロに戻ってから＋５０ｍＡ（ピーク値、ＤＣメータでどれくらいの指示値になるか不明）くらいまで振れるとすると、やはりブリーダー抵抗に流すべき電流は、スクリーンの正の最大電流に対応するべきかと思われますので、そのたとえばこのピーク値の２倍で（ＤＣメーター上で）１００ｍＡくらいあれば、まあ充分か、となるのではないでしょうか。

実際にはスクリーン電流の値は、球の個体差や動作条件で大幅に異なりますが、負電流の絶対値が正電流の絶対値より大きい動作で使用することは一般的でないように思います。

定電流特性図からスクリーン電流の変化を読み取ることはできますが、
>ブリーダー抵抗に流すべき電流は、スクリーンの正の最大電流に対応するべきかと思われます
この理由が分かりません。

ブリーダー抵抗を使う目的は負の電流対策のはずですので正の電流とは無関係ではないでしょうか。
No.1581の説明ではブリーダーに流れる電流は正と負の合計で、P点の電圧が変化しなければ負が増えれば正が減少しますが、負の電流がブリーダー電流より多くなった場合はP点の電圧が変化しな前提では、Ipsは逆に流れます。
しかし、電源の逆方向の内部抵抗は順方向とは比較にならないほど大きいはずで、Ipsはすんなりとは流れないのでP点の電圧は目的の数値より高くなる。
すなわち、ブリーダーに流す必要最小電流は最大逆流電流だと私は思うのですが、何か大きな勘違いをしているのでしょうか。

>P点の電圧が変化しなければ

山下さんの仮定では、最初にこの点が間違いでしょう。

P点の電圧は、ブリーダー抵抗に電流を流すだけの回路の場合、まずスクリーン電流が負の領域で電圧増加、その後、スクリーン電流ゼロでもともとのブリーダーのみのときの電圧、さらにドライブのピークでスクリーン電流が正の領域では電圧低下の方向に変動します。

これが、信号の１／４サイクルの間に毎度のように起こります。P点の電圧は常に変化して一定になりません。

いっぽう、このスクリーン電圧変動（P点における）がプレート電流に及ぼす影響は、定電流特性のグラフからは計りしれないような危険な暴走、あるいはピークが潰れてひどい歪み発生につながる状況などを作り出す可能性があります。

さてそれでは、スクリーン電流が負でも正でもいったいどれくらい流れるのか、これは何度も書いている通り、球の個体差や負荷の設定や動作条件で大幅に（２，３倍かは）異なります。

必要最低限、ブリーダー抵抗には常時、想定されるスクリーン負電流程度は流しておくべき（このご意見は間違いではない）ですが、ではどれくらい現実に負電流が流れるかは、実際にDCメーターを入れておいてご覧いただいたら、ひと目見ただけで理解できると思います。

仮に負電流が２５ｍＡ流れる、そう思うのであれば、少なくともその倍の５０ｍＡが見られる電流計にしてください。正の電流も見ないといけませんので、この場合は±５０ｍＡのＤＣ電流計ということになります。

さらに、複数の４ＣＸ１０００Ａをお持ちでしたら、同一の動作条件で、それぞれどれくらい各電流が流れるのかを測定なさってください。

このメーターが（マイナスにもプラスにも）振りきれないように、ドライブ電力を少ないほうから徐々にアップしながら、注意深く同調操作をなさってください。そうしていただければ、私がなにを言いたいかが充分理解されるのではないでしょうか。

ついでにその４ＣＸ１０００Ａから出てくるＳＳＢ音声の信号をモニターしてみてください。もし真空管が暴走しないでうまく送信できたとするなら、ブリーダー電流をケチった通りの荒削りな音で、近傍の周波数にパリパリとスプラッタしている様子が聞こえることでしょう・・・

私はアンプを所有しておりませんしこれから製作する予定もありませんので、ご提案の確認はできません。
私は単に、アンプの記事などにダイナトロン特性がスクリーン電流の逆流と関係があるような表現とか、電源の出力にブリーダー抵抗をいれて逆流対策にするなどの理屈に知的興味があるだけです。

No.1586の内容は理解できますが、なぜブリーダー抵抗値を決定する要素が正側の最大電流値になるのか理解できません。

>山下さんの仮定では、最初にこの点が間違いでしょう。

確かに「変化しない」表現は間違いですが、説明を簡単にするためには「変化しない」前提の方が分かりやすいし、実際の電源でも順方向の内部抵抗は十分に小さいのでIs≦IBの条件が満たされる時は「変化しない」に等しい変化のはずです。

No.1581を読んで、この電圧変化を無視できる条件が満たされるのはIs≦IBで、IsがIBより多くなった時は多くなった殆どの電流がRBに流れてP点の電圧が上昇すると、私は理解しました。
上記の理解から導かれる結果は、「RBの値を決める要素は最大逆流電流値」になりますが。。。

> 「RBの値を決める要素は最大逆流電流値」になりますが

山下さんの議論がどうも私の話と噛み合わないのが、実際に４ＣＸ１０００Ａを動作させることを考慮していない机上の空論、アタマの中だけの理屈に終始しているためだと理解しました。

この送信管のスクリーングリッドの電流が、どれほどダイナミックに変動するか、そしてどれほど注意深い使用をしないといけないのか、という論点がまったくないのが、議論が噛み合わない原因です。

質問：スクリーンの負電流（山下さんの表現の逆電流と同じことですが）は、どうやって最大値を決めるのでしょうか？

まずこの点をはっきりさせておかないと、山下さんの理屈通りにブリーダーに流すべき電流というのが決まりません。しかしこれはたびたび書いたように、残念ながら送信管の資料からは決まらない値です。
（注、テクニカルデータとして掲載されている定電流曲線のなかにあるグラフは、あくまで計算値、代表的なそうなるでしょうといった意味のもので、実際そうなりますという保証ではないです。）

ある場合はゼロ、あるときは−５ｍＡ、かと思ったら負荷の設定や周波数を変えるなどによっては−２５ｍＡにもなる、場合によったら−５０ｍＡかもしれない、という風です。これはあらかじめ決められる値ではないのです。
しかしこれは別にいくらでもいいわけです。なぜなら負電流はスクリーングリッド損失には関係しないからです。

いっぽうスクリーングリッドの最大許容損失は１２Ｗですから、当然ながら正の電流の許容値はこれから求められます(いやでも決まってしまいます）。ゆえに、これをもとにブリーダーに流すべき電流を検討するほうが合理的です。

さて本来、電源に挿入するブリーダー抵抗の働きは、ある程度の電流を流しておき、負荷変動における分母を確保することです。負荷変動がゼロから３０ｍＡになるのよりも、たとえばブリーダーに３０ｍＡ流しておくところから、最大負荷時に６０ｍＡになるほうが電圧変動率が小さいこと（まあ普通の電源はそうなるでしょう）がその根拠です。もちろん電源そのものの容量が６０ｍＡでヘタるようではいけませんが。

さらにこれまでに書いたとおり、ブリーダー電流をもっと大きくとることで得られるメリット、すなわち負荷変動における電流の分母を大きくするのが電圧変動をより小さくすることにつながる、という視点を忘れてはなりません。特に平滑回路がチョークインプットの電源では、これは大きな意味をもちます。

それと同時に、スクリーン負電流に対するブリーダーの役割が二義的に発生するわけです。しかしこれは、本来であれば、流れる電流によって発生する電圧が変化しない、シャント型レギュレータであるほうが、より良いといえます。

４ＣＸ１０００Ａを使用して成功しているリニアアンプやＳＳＢ送信機では、スクリーン電源をプレート電源回路に直列接続して、プレート電源の一部として取り込んでいます。送信管のプレート電流をもってブリーダーの役割をさせる、という考え方です。

すなわちこの回路方式により、スクリーン電源にはプレートアイドルＤＣ電流の２５０ｍＡから、さらに信号入力時のＤＣ数百ｍＡという大電流を流しています。
これにより、スクリーングリッドのたかだか数十ｍＡという小さい電流変動はみごとにキャンセルされて余りある状態になるのです。

もちろんブリーダー抵抗も入っていますが、これはむしろ平滑回路の大容量キャパシターの放電用の意味合いのほうがメインなのかもしれません。

以上、４ＣＸ１０００Ａという送信管を使用して、単一キャリアやＤＣ制御ではなく、ＳＳＢ音声などのダイナミックレンジを必要とするＡＢ１級動作におけるスクリーングリッド電源についての考察です。

もっと新しい時代の、新しい設計で製造された四極送信管では、もっと簡単な電源でいいのかとは思いますが。

私は空論を述べているつもりはありませんし、机上の設計どおりにアンプが動くなどと言うつもりもありません。
また、電源を含めたアンプ全体の設計に関する理論も尋ねていません。
話が噛み合わないのは、

>さて本来、電源に挿入するブリーダー抵抗の働きは.....それと同時に、スクリーン負電流に対するブリーダーの役割が二義的に発生するわけです。

この「二義的」が原因です。

私の理解は主たる目的は負電流対策で、「ある程度の電流を流しておき、負荷変動における分母を確保することです...」が二義的なものです。

那須次郎さんの考え方では、「たまたまブリーダー電流が逆流電流より多かったので問題が起きなかった」と言う事になるのではないでしょうか。

>スクリーングリッドの最大許容損失は１２Ｗですから、当然ながら正の電流の許容値はこれから求められます(いやでも決まってしまいます）。ゆえに、これをもとにブリーダーに流すべき電流を検討するほうが合理的です。

合理的な手順を具体的に説明していただけませんか。

質問の件ですが、電源単体での机上の設計ですので自由に決めればよいのではと思います。

> 私の理解は主たる目的は負電流対策で、

固定抵抗に不定の電流を流す場合、あるときはゼロ、あるときはマイナス、あるときはプラスになるようなスクり−ングリッド電流が対象では、固定抵抗の両端に発生する電圧が変動するので、これで電圧を安定化させようとすること自体に少々無理があります。
しかたがないので、スクリーン電源のほうからたくさんブリーダーに無駄飯を食わせてやって、この正電流でスクリーンの負電流を相殺する（といっても結果的に比率を減らすだけの）方法が取られるわけです。

したがって、想定される負電流よりはるかに大きいブリーダー電流が必要、これは掲示板読者の多くの方が理解する話ではないでしょうか。
では、どれくらいの「想定」かですが、真空管アンプをいじれるひとなら、電流計くらいは持っているでしょうから、実回路の使用している四極管で、実測して実感して理解するほうが早いです。これも最初に書いた通りで、あまりの激しい変動に、目からウロコ、となることでしょう。
重箱本に、「スクリーングリッドを制するものが四極管を制する」と書いたのは、そういうことを知ってほしいからです。

人生に経験は大切です。ご自分で経験できないのであれば、経験者の意見に一生懸命、耳を傾ける、あるいは目を見開くほうがいいと思います。その経験が、賢者のものか、愚者のものか、それは問いませんので。

四極管使用の「常識」として、予定される最大スクリーングリッド電流の2ないし3倍、あるいはプレート電流の１０％程度に相当するブリーダー電流を流すとのは、いまさら私が云々するべきことではないでしょう。
４ＣＸ１０００Ａであれば、最低必要なブリーダー電流は、６０ｍＡとか、１００ｍＡとかそういう値になります。（もっと流しても、文句はいわれませんが。）

このブリーダー抵抗の部分(スクリーン電圧がかかる点）に生じてもよい最大の許容電圧で、放電させてしまう保護回路、というのもあります。定電圧ガス放電管や、大型送信管ではサイラトロンを使用します。

さてブリーダー電流にこだわって、どれくらい流すのかを考えるには、スクリーンに流せる最大電流も、プレート電流も、使用する四極管の定格動作に載っていますのでこれを参照します。これがなによりの合理的根拠です。

真空管を動作させるにあたっての基本は、各電極には「所定の電圧をかけて所定の電流が流れるように調整する」、もちろんドライブをかける以前の段階で、所定のプレート電流が流れるようにグリッドバイアスなどの微調整が必要です。

その結果、生じるものがスクリーン電流であり、グリッド電流であるわけで、これらは真空管動作を計る順番からしたら、あとのほうでしょう。けっしてスクリーングリッドの負電流が所定の値になるようにまず調整する、という手順を勧めている教科書はないでしょう。
しかし、あるレベルでの動作が適切かどうか、負荷の設定条件が適合かどうかを見るのは、スクリーングリッド電流の動向を調べるのがもっとも重要、かつ効果的です。これは掲示板でも「重箱」本でも繰り返し記述されてきた通りです。

失礼な言い方になりますが、はっきり申し上げるなら、山下さんが、何にも増してスクリーンの負電流に異常なこだわりを示されるのは、拝見していて、なんだか滑稽な気がします。
四極管動作のうえで重要なスクリーン電流の動き、このなかでの負電流への対処、であって、まず初めに負電流に対策するブリーダー電流から四極管の動作を理解しようとする、あるいは電源回路を規定しようとするところに論理展開上の無理を感じます。

スクリーンのブリーダー抵抗に全面的に頼らないですむ方法は、先に書いたように、コリンズの無線装置に多々見られるアイデアを研究されると、もっと自由な発想を抱き、電子管回路を考えるうえでもっと賢くなれるのではないでしょうか。

それもメンドーだ、と思われる方なら、いっそのことスーパーカソードドライビングという手法がお勧めです。
四極管にヒーター電源とプレート電源だけでＧＧアンプ動作をさせるという、あれです。

しかしこの回路をもってしても（スクリーンＤＣ電圧はゼロで、スクリーンにはドライブＲＦ電圧のみ加わるわけですが）４ＣＸ１０００Ａのスクリーングリッド電流は、負電流の領域がけっこう広いのはこの送信管の生まれ持った素性なのでしょう。

そろそろ疲れてきましたので、この話題はおしまいとさせていただきたいとます。本掲示板の趣旨である「重箱の隅」にふさわしい、話題の提供ありがとうございました。

こんばんは。ずいぶんと久しぶりに書き込ませていただきます。
４極管におけるSg電圧の件、静観しておりました。私の場合、5F23/4-400A Push-Pullですが、Sg電圧の安定化に半導体(Power-MOS FET)を用いたものを設計し(設計は知人ですが)使っています。
回路は①過電流保護と②逆流対策を兼ねたものとなっており、Sgに拘わるトラブルは無し(発振で苦労しましたが・・・)で動作しています。
当初は、ブリーダーを使うことも考えたのですが、単純に熱にしてしまうのがもったいなく、じゃ、「Sg電流が変化しようが、逆流で高くなろうがSg電圧が動かない回路を作ってしまえば良い」との発想でこうなったものです。

動作させてみて結果的に4-400Aは4CX1000Aと比較してずいぶんとおとなしい性格のようで、Sg電流計を凝視しても逆に振れることは無く、この回路が4CX1000Aで通用するのかは不明です。

まずはEimac (CPI) のWebにある「Care and Feeding of Power Grid Tubes」2.2Tetrodeのあたりを熟読されることをお勧めします。

> 逆流で高くなろうがSg電圧が動かない回路

こんにちは。お久しぶりです。その後、愛機のご機嫌はよろしいでしょうか？
回路をぱっと見るかぎりではよく判らないのですが、このドロップ型のレギュレータだと、負荷側の電圧上昇に対して、入力側の電圧に近いくらいまで(当然負荷電流があればここがドロップするでしょうけれど）は対応できるものなのでしょうか。

ご存じかも知れませんが、ハムジャーナルＮＯ．１０９に６Ｆ６２Ｒで使用しているシャントレギュレーターの実用回路が載っています。

>経験者の意見に一生懸命、耳を傾ける...
拝承。
那須次郎さんのおかげでスクリーン電源について随分と理解が進みました。
ありがとうございました。

那須次郎さま

はい、シャントレギュレータも実験しましたが、どうも温度特性や電流変化に対する安定度が気に入らなくて、この回路となりました。ブリーダよりは、シャントレギュレータの方が損失が少なくて済みますが、それでも500Vで0〜100mAを安定化させるのはかなりの発熱となります。また、Sgの過電流保護ができない・・・例えばプレートに電圧が印加されずに、Sg電圧のみ加わった場合など・・・ことも気になっていました。

この回路、動作はそんなに難しくないです。
電流制限は、上側のFETのソースに入っている18Ωによって発生する電圧が5Vのツェナーダイオード電圧を超えると、FETがOFFとなり制限が掛かる。
(発振したとき、何度もこれで救われました。Sg電圧が下がると発振が抑制される方向に働くので、他の部品が破壊されることはありません)
負荷側からの過電圧があった場合、同様に上側FETがOFFとなり、5Vツェナーダイオードを通じて、下側のFETに流れ込む(単なる500Vのシャント回路)という具合です。
逆流の許容範囲は、ツェナーの許容損失などで算出できます。

Vdss=1,500Vと高い2SK2555を使いましたが、900V系なら200円〜300円程度でごろごろありますので、それで十分でしょう。

例のアンプ、1つ良く解らない現象が起こってまして、また別に書き込みさせていただきます。